氧化膜經(jīng)過XRD物相分析和XEM能譜分析得知主要由Ce2O3、Al2O3和MgO組成。表層由MgO組成Ce2O3與Al2O3一起填充MgO孔隙形成了中間層氧化膜中間層致密度足以阻擋氧的進(jìn)入。在AZ91D鎂合金中加入1Ce后其燃點(diǎn)提高約60℃。因此鎂合金的阻燃性能得到提高。 將合金元素Sb加入到稀土阻燃鎂合金中Sb與Ce優(yōu)先生成金屬間化合物CeSb同時(shí)減少了大量長棒狀A(yù)14Ce相生成的可能性并且形成的顆粒狀CeSb具有形核作用從而細(xì)化晶粒。將合金元素Y加入到稀土阻燃鎂合金中， Y優(yōu)先與Al結(jié)合形成熱穩(wěn)定相Al2Y它作為α-Mg枝晶Mg17Al12相的形核劑促成晶核的形成從而細(xì)化了合金的鑄態(tài)組織。 實(shí)驗(yàn)表明將合金元素Sb加入到稀土阻燃鎂合金中由于CeSb相的出現(xiàn)其燃點(diǎn)又有所降低
金屬材料的韌性斷裂是塑性加工過程中常見的失效形式和影響熱加工性的重要因素歷來都是先進(jìn)塑性加工領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)。隨著有限元模擬技術(shù)和損傷力學(xué)的不斷發(fā)展如何建立合適的熱變形開裂準(zhǔn)則預(yù)測和避免缺陷的產(chǎn)生已成為缺陷仿真預(yù)測迫切需要解決的難題。本文以熱變形極易開裂的Ti40阻燃合金為研究對象以各種室溫下適用的開裂準(zhǔn)則為基礎(chǔ)引入Zener-Hollomon因子對Ti40合金的變形機(jī)理及開裂行為進(jìn)行了系統(tǒng)的研究。主要研究內(nèi)容和結(jié)果如下 研究了Ti40合金高溫變形過程中變形溫度和應(yīng)變速率對流動(dòng)應(yīng)力的影響規(guī)律揭示了流動(dòng)軟化和不連續(xù)屈服現(xiàn)象的影響因素和機(jī)理發(fā)現(xiàn)不連續(xù)屈服現(xiàn)象與大量可動(dòng)位錯(cuò)從晶界突然增殖有關(guān)。 揭示了Ti40合金的高溫變形機(jī)理。發(fā)現(xiàn)變形溫度低于950℃以動(dòng)態(tài)回復(fù)為主高于950℃發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶。動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的形貌隨應(yīng)變速率的變化而變化應(yīng)變速率較高時(shí)（>1s1s）動(dòng)態(tài)再結(jié)晶晶粒呈項(xiàng)鏈狀沿原始β晶界分布沿晶界析出的TiSi顆粒是再結(jié)晶晶粒的核心應(yīng)變速率較低時(shí)（）發(fā)生了鋸齒狀的連續(xù)再結(jié)晶亞晶形核是其形核的主要機(jī)制。 研究了Ti40合金的開裂機(jī)理。發(fā)現(xiàn)低溫、高應(yīng)變速率下變形以45°剪切開裂為主溫度較高時(shí)以平行于壓縮軸方向的縱裂和豆腐渣式開裂為主。VO揮發(fā)導(dǎo)致接近表面的晶界產(chǎn)生空洞是合金熱變形開裂的誘因。
硅橡膠電纜ZR-AFGPR阻燃GB/T18380
ZR-JGGP2、ZR-KFGP2、ZR-JFGP2、ZR-YGCP22、ZR-YGGP22、ZR-KGGP22、ZR-KFGP22、ZR-JGGP22、AGR、KGG、AGG、YGC、YGG、HGG、HGC、KGR、YGR、JGG、KFG、JFG、YFG、KGF、YGF、KGGF、JGGF、YGCF、YGGF、ZR-KGG、ZR-JGG、ZR-HGG、ZR-YGC、ZR-YFG、WZ180-KGGR、WZ180-KGGRP、KGGB、YGGB、YGCB、AGGB、JGGB、YFGB、KFGB、AGRP
揭示了Ti40阻燃合金熱變形開裂的臨界變形量與變形溫度和應(yīng)變速率的關(guān)系。結(jié)果表明變形溫度越高應(yīng)變速率越低材料的臨界變形量越大。發(fā)現(xiàn)變形溫度和應(yīng)變速率的綜合作用可用單變量Zener-Hollomon因子來表示且開裂的臨界變形量與lnZ呈線性關(guān)系從而大大減少試驗(yàn)次數(shù)。 基于DEFORM3D有限元平臺建立了Ti40合金等溫?zé)釅嚎s過程的有限元分析模型并對6種典型的室溫韌性開裂準(zhǔn)則進(jìn)行了分析比較。發(fā)現(xiàn)基于空洞長大聚合的Oyane模型可適用于Ti40阻燃合金高溫變形。發(fā)現(xiàn)Oyane準(zhǔn)則的臨界開裂C值與ImZ值也符合線性關(guān)系從而建立了基于Zener-Hollomon因子的Ti40合金熱變形開裂準(zhǔn)則并獲得了驗(yàn)證
本文采用熔鑄法制備了不同成分的鎂合金用掃描電鏡、光學(xué)顯微鏡、X射線衍射儀和萬能拉伸機(jī)等現(xiàn)代分析手段研究了鎂合金顯微組織與力學(xué)性能間的關(guān)系和強(qiáng)化機(jī)制以及鎂合金的高溫氧化燃燒行為。 在AZ91D鎂合金中加入適量銻可使其組織細(xì)化網(wǎng)狀的Mg17Al12相也細(xì)化成短條狀同時(shí)生成新的強(qiáng)化相Mg3Sb2可使AZ91D鎂合金強(qiáng)度提高44MPa。但當(dāng)銻含量超過0.7時(shí)Mg3Sb2相逐漸轉(zhuǎn)化為粗針狀導(dǎo)致抗拉強(qiáng)度下降。 在稀土阻燃鎂合金中隨著稀土含量的增加生成的條狀鋁-稀土相逐漸增加使強(qiáng)度迅速下降。通過在稀土阻燃鎂合金中加入一定量的銻減少了條狀A(yù)l11RE3相的量同時(shí)生成顆粒狀的銻-稀土相使稀土阻燃鎂合金的強(qiáng)度得到提高。 鎂合金高溫氧化破壞形式有兩種點(diǎn)狀破壞和晶界破壞。高溫下晶界上低熔點(diǎn)第二相的熔化是引起晶界破壞的主要因素。 稀土阻燃鎂合金的抗高溫氧化燃燒能力比鑄態(tài)AZ91D鎂合金要強(qiáng)它的燃點(diǎn)比鑄態(tài)AZ91D鎂合金高約70℃。分析認(rèn)為稀土元素在阻燃鎂合金高溫氧化不同溫度階段所發(fā)揮的作用不同。低溫階段稀土元素的存在可減少晶界低熔點(diǎn)第二相的生成、堵塞氧沿晶界向基體內(nèi)部擴(kuò)散從而提高鎂合金抗氧化燃燒能力高溫階段稀土元素主要發(fā)揮表面元素效應(yīng)的作用以提高鎂合金熔融狀態(tài)下的阻燃能力。通過固溶處理消除鑄態(tài)AZ91D鎂合金晶界上的低熔點(diǎn)第二相也可以提高AZ91D鎂合金的抗高溫氧化燃燒性能
硅橡膠電纜ZR-AFGPR阻燃GB/T18380
點(diǎn)擊放大
員_a.png)